1 随行电缆容易损坏的问题

施工升降机的吊笼在运行过程中,电缆随吊笼一起作上下运动(该电缆称作随行电缆)。现有技术中该电缆的布置形式有两种:一种是电缆笼形式(图1a),另一种是电缆滑车形式(图1b),还有一种专用轨道型电缆滑车原理与此相同)。当前大多数施工升降机使用的电缆线都是 YC(W)型通用橡套软电缆,这种电缆线横截面如图2a所示:

一般来说,通用橡套软电缆各橡皮绝缘芯线和外层橡皮护套之间的空间用麻绳填充,以保证电缆线的圆整度;用玻璃纸等材料作隔层保证芯线与外层护套不粘连水泥厂设备。但是此种电缆应用在电缆笼形式的施工升降机上作随行电缆就会产生问题:因为在工作时,随着施工升降机吊笼上下运动,随行电缆同时盘出或盘入圆形电缆笼,在做圆周形的盘入或盘出过程中,芯线和外层橡皮护套之间会发生相对位移,由于各芯线位移的大小不同且不能复原,使用了一段时间后,某一根(或几根)芯线就会在电缆不同部位呈U型局部堆积,最终产生图3所示的鼓包现象,接着该处的外皮出现破损,进而出现断芯、漏电等现象。

本文作者针对以上问题,作了大量的调查分析,并与生产电缆的专业厂家进行了多次的研究, 终于生产出了一种新型的电缆,横截面如(图2b)所示,这种电缆线的各芯线之间的空间全部充满橡胶,没有外加的橡胶外皮,即各芯线相互粘连,各芯线之间、各芯线与外皮之间无法产生位移,从而避免了鼓包现象的产生水泥磨

另外,有对重的施工升降机采用电缆滑车形式时,从底笼的配电箱至导轨架中部的挑线架这一段电缆的安装方法一直是个问题,因为如果将这一段电缆固定在导轨架外侧,则容易被其它零件擦碰而破损,如果放到导轨架内部,则导轨架加节时非常麻烦。笔者在实践中发现将这一段电缆固定在建筑物与导轨架的附墙架上是一个不错的办法,见(图1b),该处没有运动部件经过,电缆不易损坏,而且加节时电缆上移非常方便雷蒙磨价格

2 电缆导向架的挡板寿命短的问题

为保证随行电缆的正确导向和防止缠挂,沿导轨架每隔一定高度均安装有电缆导向架(见图 1),每一件导向架上装有二件挡板(见图4),确保电缆线始终处在导向架的方框内。施工升降机在使用过程中,电缆固定装置每天撞击该挡板100次以上,每年多达几万次对辊破碎机。因此该挡板对硬度、柔韧性、耐磨性和抗老化的要求较高。目前大多数施工升降机均采用橡胶件,无法同时满足以上要求,一般在使用半年之后或经 2万次左右撞击后,均出现断裂和过度磨损的情况破石机

为了解决上述问题,笔者试用过多种材料,最后与一家工程塑料制品厂合作,经过多次试验,多次更改配方,终于生产出了性能良好的挡板。模拟工作状况做试验,结果表明该挡板在经过8万次撞击后,仍能满足使用要求圆盘造粒机。挡板的使用寿命大大延长。


3 吊笼起制动时的窜动现象

笔者从事施工升降机行业多年,经常有用户问到同一个问题:我的施工升降机刚开始用得很好,近来吊笼在起制动时总是产生上下窜动的情况,而且越来越严重,司乘人员提心吊胆雷蒙磨

为此,笔者多次到施工现场查找原因。经过现场检查,发现引起此种情况的原因有二:一是齿轮与齿条间隙过大,起制动时往复撞击;二是导向滚轮与导轨接触不均匀或间隙过大雷蒙磨机。施工升降机安装后经过一段时间使用,小齿轮和滚轮均会产生磨损,连接部位的螺栓也会松动,就自然出现以上两种情况,这很正常。但由于小齿轮在传动机构的背部,非专业人员很难发现齿轮与齿条间隙变化情况移动式破碎站。同时每只吊笼上的导向滚轮多达20几个,非专业人员也不容易发现不正常情况,故产生问题时均不知原因所在。

在此笔者告诉用户,如果吊笼在起制动时产生上下窜动的情况,只需请专业人员调整以上部位的间隙,保证小齿轮与齿条的侧隙 0.2~0.5mm,滚轮与导轨的间隙0.5 mm,即可消除这一现象对辊式破碎机。另外需要提醒用户的是,请务必按产品使用说明书的要求做好品保养,这对保证整机的使用性能和延长使用寿命大有裨益。

机械设备“三全管理”是指全员参加、全过程管理、全方位控制鄂破。全员参加即从企业最高领导到第一线工人都参加设备管理;全过程管理就是对设备的一生进行管理,即对设备的规划、制造、选型、购置、安装、使用、维修、改造直至报废的全过程管理;全方位控制,即机械设备使用与管理各环节、各工序、各类人员都进行管理控制。“三全管理”就是机械设备使用与管理全员参加,依靠科学理论、程序、方法,使生产、经营的全方位、全过程都处于受控状态河卵石制沙机

    现代化的机械设备管理克服了传统管理的局限性,突出了设备管理思想观念的三大转变:一是单纯设备维修到综合管理的转变。现代综合管理是从设备研究、设计、制造、安装、使用、维修直至报废全过程的管理,单纯设备维修仅是其中的一个环节,设备设计制造与使用各自问题不能反馈,不能得到良性发展;二是单纯技术管理到技术与经济管理相结合的转变石料生产线。单纯技术管理忽视经济管理,达不到技术效能和经济效益的最优化;三是专业维修人员管理到全员管理的转变。传统专业维修人员管理缺乏全员性的概念,不能充分发挥设备效能和良好的投资效益雷蒙磨粉机价格


  目前,高强磨粉机法施工以其高效、安全的优点,在我国地铁建设中广泛使用。在该工法中,高强磨粉机机因为价值大、技术复杂等特点在选型时往往受到高度重视;而后配套设备由于金额相对较低、机型杂、数量多等特点往往不被人重视。但在施工中,高强磨粉机机与后配套设备形成一个施工流水线,任何一个环节上的设备出现问题,都直接影响着生产效率对辊式破碎机。在具体的施工中,因为后配套设备的故障或不匹配影响施工进度的事例并不少见。因此在重视高强磨粉机机选择的同时,也应重视后配套设备的选用复合肥生产线。这里笔者结合我单位的施工技术和习惯,以一次性出碴方案,即每环管片的掘土量采用一次性出碴为例,总结出影响高强磨粉机后配套设备选用的有关因素,供同行参考。

1 选用基本原则

按照一次性运输每环掘土量及单线运输的方案,后配套设备尤其是碴土车、浆车、管片车及龙门吊的选用,既要保证高强磨粉机机的正常掘进,又要最大限度的满足各自的特点,充分发挥各自作用,而且要以最小的投入获得最大的效益移动式破碎机

2 碴土车选用

碴土车是运输碴土的直接载体,在设计时务必要遵循以下几点:

(1)碴土车必须具有一定的刚度和强度,保证在龙门吊吊运时不发生变形或断裂,同时也不能设计过重,否则,将造成龙门吊超过45t的设计;

(2)碴土车的碴斗和底盘必须是相对独立的两部分,以使龙门吊在吊运时只吊起碴斗,而底盘不同时吊起;

(3)五节碴土车的容积必须保证一次性装载完每环掘土量;

(4)碴土车的宽度不得超过高强磨粉机机内部的最大限宽,即1600mm,且有一定的富余量;

(5)转弯半径不得大于25m;

(6)碴土车的长度和浆车及管片车需同时考虑,整节列车的长度不能超过高强磨粉机机内水平皮带输送机的限定长度,否则,最后端的一节碴土车将无法装运碴土;

每环最大碴土量为:

V=π/4*D2*L=π/4*6.252*1.5=45.99m3

D为直径, L为管片宽度;

根据国内各修建地铁城市区域的地质情况,碴土的膨胀系数在1.2—1.9之间,我们取1.5,故每环出土量约为45.99m3×1.5=69m3,考虑到应有一定的富余量,每节碴车设计为17m3,即每节列车可输送17×5=75m3;

每列列车为五节碴车、两节管片车和一节浆车,按照每列不超过高强磨粉机机内水平皮带机的长度49m,并结合管片车、浆车的长度考虑,各节车之间的距离取为650mm,碴土车因高强磨粉机机内部宽度限界为1600mm,故取为1500mm;

综合以上因素并结合管片车及浆车设计,确定碴车设计尺寸为长×宽×高=6259mm*1500mm*2399mm;

(7)考虑到碴土车在龙门吊吊出时需顺利翻碴,因此在碴土车两侧分别设计了起吊轴和偏心翻转轴。


3 浆车选用

浆车主要是将浆液从洞外运到高强磨粉机机后方台车上的储浆池内,满足每环同步注浆的最大注浆量,故做如下考虑:

(1)最大注浆量7m3;

(2)满足高强磨粉机机内限界尺寸限制,限界1600mm,故设计宽度为1400mm;

(3)转弯半径不得大于25m;

(4)浆液需从浆车中顺利抽出,故设置防止沉淀的专用搅拌机构,且搅拌驱动机构噪音要低,搅拌功率为18.5 kW;

(5)设置适合于对含有固体颗粒的砂浆流体进行的密封结构;砂浆输送泵质量可靠,使用耐久,砂浆出口压力1.2 MPa,功率11 kW;

(6)料箱体与行走悬挂装置为一体洗沙设备

综合考虑,浆车设计尺寸为长×宽×高=5480mm*1400mm*2300mm。


4 管片车的选用

管片车是将管片从洞外运到高强磨粉机机管片拼装结构跟前的唯一载体,每列车两节,每节装三片管片,设计时应注意如下:

(1)同时考虑高强磨粉机机内部限界尺寸及管片设计尺寸,但按照国内管片设计有两种,即1200mm和1500mm,所以,管片车设计时宽度一般分别不超过此两种规格;

(2)管片叠放在管片车上时,必须和管片车是柔性接触,即设置专门的橡胶垫,橡胶垫位置应适于管片受力,防止运输过程中管片的损坏;

(3)按照管片的弧形应将管片车设计成“凹”行结构,以保证最底层管片和管片车“三线”的充分接触,并应留有管片吊绳抽出的空间;

(4)三片管片叠放在管片车上,高强磨粉机机起重小车起吊最上一片管片时,必须从第二片最上部顺利通过,即管片车第一块和第二块管片到轨顶的距离分别为2014 mm和1593 mm;

(5)转弯半径不得大于25m;

(6)行走装置应设置缓冲装置,制动可靠;

综合考虑各方面因素,最终确定,管片车设计尺寸为长×宽×高=3440mm*1460mm*540mm水泥生产设备

5 电瓶车的选用

电瓶车是将碴土从高强磨粉机机运输至吊出井的动力工具,选用是否得当直接关系到洞内运输能否正常运行,故主要考虑如下:

(1)每辆电瓶车必须具备牵引一节浆车、两节管片车和五节碴土车并全负荷的能力;

(2)能保证在35‰坡道上安全起动并牵引整列车正常行驶;

(3)具备电制动、空气制动和手制动三种制动方式;

(4)具有变频装置,以适应不同的工况;

(5)配备的蓄电池单次充电需保证10kM的运输;

(6)因电瓶车和碴土车、浆车、管片车为一个统一的运输整体,因此,对整体的刹车、轨距、连接方式等应有整体的部署。

故最终确定:采用45T电瓶车,整体采用排气制动,轨距900mm,连接方式采用G3/4快速接头,距轨面连接高度430mm水泥设备


 我单位生产的高强磨粉机分析机提升油缸为日本小松技术,分析机提升油缸在使用中要使推土机分析机提升后保持一定的位置,使分析机的下沉量缓慢,对分析机下沉量有一定的要求,对系统的操纵阀和分析机提升油缸的间隙配合泄漏点的泄漏量提出了严格要求,这里仅针对油缸的泄漏问题进行讨论。原系统工作压力为14MPa,现为了提升产品的性能,将工作压力提升至20MPa,因此要求分析机提升油缸中快回阀二个间隙配合泄漏点的泄漏量总和不能大于总体泄漏量标准(≤32ml/min)。在试验中考虑制造成本和通用性,对液压缸和阀体壳体进行了高压试验,壳体强度能够满足要求,但快回阀的泄漏量达不到要求,这样就要求在快回阀总体结构不变的情况下调整配合间隙或配合尺寸长度来加以解决双辊破碎机。通过流体力学分析计算解决此问题。

1 分析机提升油缸在保压试验时存在的泄漏点对油缸质量的影响

1.1 各动静密封处

包括导向套和活塞杆间,导向套和缸体间,活塞与活塞杆间,活塞与缸筒间,及供出液油口处复合肥生产线。这几处密封均为密封件密封,不允许泄漏,一旦泄漏会对油缸的产品质量造成严重影响。在这里可以认为泄漏量为零,不讨论此问题水泥生产线。分析机提升油缸结构如 图1所示

1.2 活塞内的活塞缓冲阀

活塞内四个相同的活塞缓冲阀,为双侧锥面密封,制造要求不允许泄漏,一旦泄漏会对分析机提升油缸的质量产生严重影响,在此可以认为泄漏量为零,其泄漏只与加工制造质量有关。

1.3 快回阀中阀杆与阀体孔的间隙密封

此处为间隙配合密封面,由于间隙的存在必然有介质从间隙处泄漏鄂破机。快回阀的结构如图2所示, 堵S2孔从S1孔持续供液,压力在14MPa(20MPa)状态下,将S2孔打开流液泄漏量<30ml/min(检查5分钟泄漏量,取平均值)

2 分析机提升油缸内渗漏量测定方法

在产品制造质量合格的情况下,由1.1,1.2造成的渗漏量极小,对分析机提升油缸的整体性能影响极小。考核油缸内泄漏量要求,在系统压力(14MPa)(20MPa)下,提升油缸的活塞停在行程的一半位置,并采用固定装置固定,3min后测大小腔的内泄漏量不得超过32ml/min,因此压力提升到 20MPa后要对快回阀的阀孔与阀套的配合尺寸和配合间隙进行适当的调整制沙设备

3 理论推演数学模型建立

快回阀的阀套与阀体孔为间隙配合,渗漏的流体流动为圆柱环形间隙的流动,环形间隙的间隙值h,相对半径r和配合长度L而言是个微量,所以此间隙中的流动可看作是定常的平行流动,该间隙可以简化为两平行平板间的上下平板不动时液体在间隙中流动。假定油液不可压缩,质量忽略不计,粘度为常数μ砂石设备

μ为粘度常数,Δp为试验检验压力差为固定值。因此要减少渗漏量就应控制b(间隙配合面的宽度,本例为直径)L为间隙配合面的长度,h为间隙值制砂生产线。由上式可以看出渗漏量和b、L呈线性关系,h呈指数关系,因此Δh对Q的影响较大,但h过小会给加工制造带来困难和成本提高,L由于结构限制尺寸不能变动,配合面直径d调整量亦不大,而且调整量对泄漏量的影响不大,但应综合调整。

在制造上由于孔与轴的配合很难保证同心,往往带有一定的偏心度,因此应按偏心压差流动来解决此问题磨粉机价格

如图3 所示建立偏心环形间隙渗漏数学模型:

R,r为内外圆半径,偏心量为e,间隙为h0,在图中任意位置β处,取dβ所对应的内外圆柱面所构成的间隙,可以看成两平行板的间隙、宽度b=R•dβ,

则其中,

h=R-ecosβ-rcosdr=h0(1-εcosβ) h0为同心时的间隙量,因dr≈0, h0=R-r,, 代入流量表达式得:

则流过整个环行间隙的泄漏量为:

ε为扁心率,当内外圆完全同心时,ε=0,

当内外圆完全偏心时,ε=1,

4 实际应用时的泄漏量控制

考虑到实际制造过程中的各种因素,控制泄漏量按内外圆完全偏心时,即: 。

△p由14MPa调为20MPa后,原控制间隙的快回阀最大泄漏量达到了70ml/min以上,为保证Q不变,在不变时,调整间隙控制值减小到原值的7 /10即可, 考虑到实际制造过程中的圆度、同心度、直线度和加工能力等各种因素,实际减小到原值的5/10以下,原间隙控制在0.008~0.012mm内,现控制在 0.004~0.008mm以内,此间隙值在加工工艺上也容易保证,经现场实际测试快回阀的两腔泄漏量最大者达到了32ml/min以内砂石生产线

5 结 论

(1)在系统压力提高后,高强磨粉机分析机提升油缸快回阀在不改变原阀体基本结构的情况下,泄漏量控制在设计要求范围内,经流体力学分析是可行的。

(2)间隙控制在0.004~0.008mm以内,达到了油缸泄漏量控制在32ml/min以内的产品标准要求对辊破

(3)同样方法解决了高强磨粉机系统压力提高后,操纵阀的滑阀配合面环行间隙泄漏量超标的问题。


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