剪断速度とは、混合装置の攪拌翼の先端速度をｖ（ｍ／ｓ）、該先端と混合装置の内面とのクリアランスをＤ（ｍ）とした場合にｖ／Ｄ（sec-1）で算出される値である。
例えば、図１に示すバッチ式混合装置１における剪断速度は、攪拌翼２０の先端２４の先端速度と、先端２４と攪拌槽１０の内面１２とのクリアランス（図１中のＤ１）とから算出できる。
また、図２に示す連続式混合装置１００における剪断速度は、攪拌翼１２０の先端１２４の速度と、先端１２４とステーター１３０の内面１３２とのクリアランス（図２中のＤ２）とから算出できる。
なお、当該剪断速度は、混合装置の攪拌翼の回転速度又は攪拌翼と内面とのクリアランスの調節により調整することができる。
本工程における循環回数は、２以上であり、好ましくは４以上である。
このような循環回数であると、水中油型乳化物中の非水溶性香料の分散が良好となり優れた貯蔵安定性が得られる。
また、循環回数が多いほど非水溶性香料の粒径を小さくかつ均一にできるが、循環回数の上限は、例えば、１，０００，０００以下とされる。
循環回数を１，０００，０００超としても、非水溶性香料の分散性向上の効果が飽和すると共に、攪拌装置に過度の負荷を与えることとなる 循環回数とは、工程（４）において、内容物が撹拌羽根により受ける剪断回数を示すものである。
循環回数は、乳化物と非水溶性香料とをバッチ式混合装置で混合する場合、下記（ｉ）で規定されるものである。
（ｉ）工程（４）をバッチ式混合装置で行う場合、下記（１）式により求められる値。
循環回数＝Ｎｑｄ×ｒ×ｄ３×θ÷Ｖ・・・（１）［式（１）中、Ｎｑｄ：吐出流量係数、ｒ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、ｄ：攪拌翼の直径（ｍ）、θ：攪拌時間（ｍｉｎ）、Ｖ：内容液の体積（ｍ３）］ 上記（１）において吐出流量係数Ｎｑｄは、攪拌翼の形式により定まる定数であり、吐出流量Ｑｄに基づいて、下記（ア）式により算出することができる。 Ｎｑｄ＝Ｑｄ／ＮＲ３ ・・・（ア）［式（ア）中、Ｑｄ：吐出流量（ｍ３／ｍｉｎ）、Ｎ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、Ｒ：攪拌翼の内径（ｍ）］ Ｑｄは、「粒子が翼端から吐出され、翼からの吐出流の流れに運ばれて再び翼端に吸い込まれる」あるいは「翼からの吐出流から、翼からの吐出流によって誘起される流れに移り、翼に戻らずに循環を繰り返した後、翼からの吐出流の流れに戻り翼に吸い込まれる流れ」であると定義できる。
ここで、吐出流量係数Ｎｑｄは、撹拌翼の形式により定まるが、その係数の測定方法については、剪断速度が５，５００sec-1未満である撹拌翼に適した測定方法と、剪断速度が５，５００sec-1以上である撹拌翼に適した測定方法がある（参考文献：i 佐藤忠正 化学工学２９，１５３（１９６５）、ii 特殊機化工業株式会社 乳化分散の理論と実際 実用編 １３（１９９７））。
剪断速度が５，５００sec-1未満である撹拌翼とは、プロペラ翼、パドル翼、タービン翼、ディスプロ翼、ディスパー翼等が挙げられる。
剪断速度が５，５００sec-1以上である撹拌翼とは、Ｔ．Ｋ．パイプラインホモミキサーＭ型、Ｔ．Ｋ．ホモミキサーＭＡＲＫII型、ウルトラタラックス、シャーフロー、シルバーソンミクサー等が挙げられる。
剪断速度が５，５００sec-1未満である撹拌翼の吐出流量係数Ｎｑｄ’は、実験的には、図３に示す測定装置２００を用いて測定することができる。
図３に示すように測定装置２００は、攪拌槽２０２と、攪拌槽２０２内に設けられた回転翼２３０と、鏡２４０とを備えるものである。
鏡２４０は、攪拌槽２０２の下方に、攪拌槽２０２の底面２１４に対し角度αの傾斜で設けられたものである。
攪拌槽２０２は、略円筒形の水槽２１０と、水槽２１０の内周面に、開口部２１２から底面２１４に掛けて等間隔で設けられた２枚の邪魔板２２０とを備え、水槽２１０は、ガラス又は透明樹脂等、少なくとも水槽２１０内部を鏡２４０で視認できる材質のものである。
攪拌翼２３０は、攪拌軸２３２と接続され、攪拌軸２３２は、図示されない動力と接続されている。 測定装置２００は、各構成部材が下記の条件を満たすものである。
ｄ／Ｒ＝０．２５〜０．５、Ｃ／Ｒ＝０．１〜０．８、Ｗ／Ｒ＝０．１、θ＝４５°（ｄは攪拌翼の直径（ｍ）、Ｃは攪拌翼の取付高さ（ｍ）、Ｗは邪魔板の幅（ｍ）、Ｒは攪拌槽の内径（ｍ）、αは攪拌槽の底面に対するミラーの角度（°）である。） 剪断速度が５，５００sec-1未満である撹拌翼のＱｄ’の測定は、撹拌槽２０２内に粒子２６２を分散した内容液２６０を投入し、内容液２６０を攪拌翼２３０で攪拌した際、粒子２６２が測定時間Ｔの間に攪拌翼２３０を通過する回数ｍｑを、矢印Ｆ方向で鏡２４０を介して目視でカウントする。
そして、カウントした回数ｍｑから、下記（イ）式により求めることができる（参考文献：佐藤忠正 化学工学２９，１５３（１９６５））。測定に用いられる粒子２６２は、球形型のポリプロピレン製粒子（球形３ｍｍ、比重１．１ｇ／ｃｍ３）であり、１０個とする。
内容液体は２５℃、測定時間Ｔは１０〜１５分である。 Ｑｄ’＝ｍｑＶ’／Ｔ ・・・（イ） 式（イ）中、Ｑｄ’は剪断速度が５，５００sec-1未満である撹拌翼の吐出流量（ｍ３／ｍｉｎ）、ｍｑは通過回数、Ｖ’は内容液２６０の体積（ｍ３）、Ｔは測定時間（ｍｉｎ）を表す。
剪断速度が５，５００sec-1以上である撹拌翼の吐出流量係数Ｎｑｄ’’は、実験的には、図４に示す測定装置３００を用いて測定することができる。
図４に示すように測定装置３００は、攪拌槽３０１と、攪拌槽３０１内に設けられたタービン翼３０２と、邪魔板の役目をするステーター３０３を回転翼３０４として備えるものである。
水槽３０５は、回転翼３０４上部に備えられた転流板３０６が浸水する程度の水を有する。
水槽３０５は、ガラス又は透明樹脂等、少なくとも水槽３０５内部を視認できる材質のものである。攪拌翼３０４は、攪拌軸３０７と接続され、攪拌軸３０７は、図示されない動力と接続されている。 測定装置３００は、各構成部材が下記の条件を満たすものである。
ｂ／Ｂ＝０．２〜０．３、ｚ／Ｚ＝０．５〜０．７、ｌ／Ｌ＝０．５〜０．７（ｂは攪拌翼の直径（ｍ）、Ｂは攪拌槽の内径（ｍ）、ｚ／Ｚは攪拌翼の取付位置（ｍ／ｍ）、ｌ／Ｌは転流板の取付位置（ｍ／ｍ）である。
剪断速度が５，５００sec-1以上である撹拌翼のＱｄ’’の測定は、水槽３０５内に粒子３０８を分散した内容液３０９を投入し、内容液３０９を攪拌翼３０４で攪拌した際、粒子３０８がステーター３０３内に入ってから一循環して、再度ステーター３０３内に戻るまでの時間を測定し、これを循環１回として、１，０００回の測定値をとり、循環時間分布を作成した。
分布は、横軸を時間ｔ［ｓｅｃ］、縦軸を「ある時間帯の回数／全回数」とし、これをｇ（ｔ）としたときのものをプロットして、作成し、下記（ウ）式より、求めることができる（参考文献：特殊機化工業株式会社 乳化分散の理論と実際 実用編 １３（１９９７））。
測定に用いられる粒子３０８は、球形型のポリプロピレン製粒子（球径０．３ｍｍ、比重１．１ｇ／ｃｍ３）であり、１０個とする。内容液体は２５℃である。
Ｑｄ’’＝Ｖ’’／Ｔ’’ ・・・（ウ） 式（ウ）中、Ｑｄ’’は剪断速度が５，５００sec-1以上である撹拌翼の吐出流量（ｍ３／ｍｉｎ）、Ｖ’’は内容液３０９の体積（ｍ３）、Ｔ’’は混合時間（ｍｉｎ）を表す。
なお、Ｔ’’は、下記（エ）式より、求めることができる。
Ｔ’’＝Ｔ１＋Ｔ２ ・・・（エ） 式（エ）中、Ｔ１は、ｇ（ｔ）分布トップピークにあたるｔ軸をｔ１としたとき、ｔ＝０〜ｔ１までの混合時間の平均を表す。
Ｔ２は、ｇ（ｔ）分布トップピークにあたるｔ軸をｔ１としたとき、ｔ＝ｔ１〜∞までの混合時間の平均を表す。
ｔ＝０〜ｔ１区間におけるｇ（ｔ）、ｔ＝ｔ１〜∞におけるｇ（ｔ）は、ｇ(ｔ)軸のプロットをもとに、近似式として求めることができる。
剪断速度が５，５００sec-1未満である撹拌翼、および剪断速度が５，５００sec-1以上である撹拌翼のＮｑｄは回転数、つまり撹拌レイノルズ数により異なるが、Ｎｑｄに対する撹拌レイノルズ数の関係は、撹拌レイノルズ数が大きくなると、Ｎｑｄも大きな値をとる。
撹拌レイノルズ数が大きい乱流領域では、Ｎｑｄが一定値をとるので、撹拌レイノルズ数を大きくしたときのＮｑｄの値が１０％以内であるときを確認し、その値を撹拌翼のＮｑｄとして用いる。
例えば、バッチ式混合装置１において、攪拌翼２０の直径ｄは、攪拌翼２０の先端２４が描く円形の直径（図１中のｄ１）であり、液体の体積Ｖは攪拌槽１０内に投入する乳化物体積と非水溶性香料の体積の合計である。
また、循環回数は、乳化物と非水溶性香料とを連続式混合装置で混合する場合、下記（ｉｉ）で規定されるものである。
（ｉｉ）下記（２）式により求められる値。 循環回数＝Ｎｑｄ×ｒ×ｄ３÷Ｆ ・・・（２）［式（２）中、Ｎｑｄ：吐出流量係数、ｒ：攪拌翼の回転数（ｒｐｍ）、ｄ：攪拌翼の直径（ｍ）、Ｆ：混合装置へ供給される流体の流量（ｍ３／ｍｉｎ）］上記（ｉｉ）において吐出流量係数は、（ｉ）の場合と同様である。
例えば、連続式混合装置１００において、攪拌翼１２２の直径ｄは、攪拌翼１２２の先端１２４が描く円の直径（図２中のｄ２）であり、混合装置へ供給される流体の流量Ｆは、吸入口１１２から供給される乳化物及び非水溶性香料の混合液の流量である。
本工程における温度条件は、特に限定されないが、例えば３５℃未満が好ましく、３０℃以下がより好ましい。
３０℃以下であれば、Ｂ成分の熱劣化をより良好に防止できる。
次に実施例により本発明を具体的に説明する。
実施例 実施例及び比較例の液体繊維処理剤組成物を製造するのに用いた成分を以下に示す。
（A）成分 表１に、実施例及び比較例で用いた（A）成分を示す。
表１＜Ａ−１、Ａ−２の調整＞Ａ．水素添加したパーム脂肪酸メチルの合成 オレイン酸メチル７５質量％、リノール酸メチル１６質量％およびステアリン酸メチル９質量％よりなるパーム脂肪酸メチル（ライオン株式会社、パステルＭ１８２、分子量２９６）２．５kgと市販の安定化ニッケル触媒０．９ｇ（０．１質量％/脂肪酸メチル）を４Lのオートクレーブに仕込み、窒素ガス置換を３回行った。
ついで、回転数を８００rpmにあわせ、温度１８５℃で約５４Lの水素ガスを導入した。導入した水素が完全に消費されたら、冷却し、濾過助剤を使用して触媒を除き、水素添加したパーム脂肪酸メチルを得た。
けん化価より求めた分子量は２９７であった。
ＧＣから求めた脂肪酸メチル組成は、ステアリン酸メチル１１質量％、エライジン酸メチル（トランス体）２３質量％、オレイン酸メチル（シス体）６５質量％、リノール酸メチル０質量％であり、不飽和脂肪酸メチルエステルのトランス/シス比率は２５/７５（質量比）であった。
尚、不飽和アルキル基は、ＧＣにより次の方法で測定した。機種 ：Hitachi FID ガスクロG-3000カラム：ＧＬサイエンス ＴＣ-７０（０．２５ｍｍ Ｉ．Ｄｘ３０）温度 ：カラム１５０℃ → ２３０℃，昇温速度１０℃/min、インジェクター＆デイテクタ-２４０℃カラム圧力：１．０kgf/cm2（Ａ−１）アルカノールアミンエステルとそのカチオンの合成 上記Ａで調製した水素添加したパーム脂肪酸メチル４８９ｇ（１．６５モル）にステアリン酸メチル１３７ｇ（０．４６モル）とパルミチン酸メチル１５６ｇ（０．５８モル）を混合した脂肪酸メチルエステル（不飽和脂肪酸メチル/飽和脂肪酸メチルの質量比４０／６０）と、トリエタノールアミン２５０ｇ（１．６７モル）、酸化マグネシウム０．５１ｇ、１４％水酸化ナトリウム水溶液３．６９ｇを攪拌器、冷却器、温度計および窒素導入管を備えた２Lの４つ口フラスコに入れ、窒素置換を行った後窒素を０．５２Ｌ／ｍｉｎの流量で流しておいた。
１．５℃／ｍｉｎの速度で１９０℃まで昇温して、６時間反応させた。
未反応メチルエステルが１質量％以下であることを確認し、反応を停止した。
得られた生成物から触媒由来である脂肪酸塩をろ過除去し、中間体のアルカノールアミンエステルを得た。アミン価を測定し、分子量を求めると５８２であった。
runより：意味わからん（´･ω･｀)